鉄骨造はりの断面検定機能です。 鉄骨造はりの参考計算資料を作成します。 計算は、 旧 鋼構造設計規準 を参考にしています。 検定断面は断面（検定用）設定で行います。
地震時の応力の割増し係数。 地震時応力とは断面検定ダイアログで荷重種類を” 地震”とした出力荷重です。
断面がＨ形鋼の場合に以下の断面欠損を考慮します。
| 接合方法 | 計算方法 | ||
|---|---|---|---|
| フランジ | ウェブ | 断面係数 Ｚ | せん断面積 Ａｓ |
| 溶接 | 溶接 | フランジのボルト欠損を考慮しない | tw×kAs×(H−2×tf−2×scr) |
| 溶接 | ボルト | tw×kAs×(H−2×tf−2×scr)×0.80*1 | |
| ボルト | 溶接 | フランジのボルト欠損を考慮する B＜300：2本 、B＜350：3本 、350≦B:4本 |
tw×kAs×(H−2×tf) |
| ボルト | ボルト | tw×kAs×(H− 2×tf)×0.80*1 | |
scr:スカラップサイズ＝35mm、ボルト欠損幅＝ボルト径＋2mm、*1ウェブがボルトの場合の欠損率は 20% としています。
Ｈ形鋼の強軸回りについての断面係数（Ｚ）にウェブを考慮するか。
上記接合方法により、フランジのボルト欠損は考慮しますが、ウェブについてはここでの設定のみ考慮します。
○考慮する：全て考慮します。
○スカラップ欠損を考慮する：ウェブにスカーラップ(35mm)の欠損を考慮します。
○考慮しない：無視します（フランジのみ）。
せん断断面積(As)を算定するための係数（kAs = 1.0 - 入力値/100）。
ウェブボルト欠損が20%を超える場合等はここで指定します。
軸力を考慮するかしないかの設定です。
lk＝lbをチェックすると部材座標系z軸回り（Ｈ形鋼であれば弱軸回り）の座屈長さ＝横座屈長さとします。
| はりの符号 | はり断面の名称 | ||||||
|---|---|---|---|---|---|---|---|
| はりの位置 | 両端の節点番号（フレーム名称／階番号） | ||||||
| 断面形状 | 断面（検定）形状 （幅厚比による種別 フランジ/ウェブ） | ||||||
| 鋼材の種類 | 各部位の材料名称 | ||||||
| L/Lkx/Lky | 節点間距離／座屈長さ Lk＝節点間距離(L）×座屈長さ係数 [Lkx：部材座標系z方向の座屈長さ、Lky：部材座標系y方向の座屈長さ] |
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| kNe,kQe,kMe | 地震時の応力の割増し率 | ||||||
| 検定位置 端部からの距離 |
i 端 | ハンチ | 継 手 | 中 央 | 継 手 | ハンチ | ｊ 端 |
| Ａ | はりの断面積 | ||||||
| Ａs | はりのせん断断面積 | ||||||
| Ｚ | はりの断面係数 | ||||||
| ｉ | 細長比が最大となる方向の断面二次半径 | ||||||
| 89000Af/h | 89000×フ ランジ断面積(Af)／断面せい(ｈ)【Ｈ形・溝形鋼等】 | ||||||
| ib | 圧縮フランジとはり成の1/6から成る Ｔ 型断面のウェブ軸回りの断面二次半径 【Ｈ形・溝形鋼等】 | ||||||
| lb | 圧縮フランジ支点間距離（横つなぎ設定、床組荷重の小梁位置） | ||||||
| λb | 曲げ材の細長比 λb＝lb/ib 【Ｈ形・溝形鋼等】 | ||||||
| 座屈長さ 細長比 |
細長比が最大となる方向の座屈長さ （Lk） 圧縮材の細長比 λc＝Lk / ｉ |
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| NL ML |
はりに生じる長期軸力 （圧縮＋、引張−） はりに生じる長期曲げモーメント |
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| 加力方向 | 短期の曲げ検定値が最大となる出力荷重（荷重１〜荷重９） | ||||||
| 応力割増し | 水平力分担率による割増し、上下階の平均値（荷重種類が”地震”の場合） 考慮する場合は出力荷重データの”分担率計算”を”１：する”に設定して下さい |
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| NSd MSd |
曲げ検定値が最大となる短期軸力 曲げ検定値が最大となる短期曲げモーメント |
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| QL | はりに生じる長期のせん断力 | ||||||
| 加力方向 QSd |
短期のせん断検定値が最大となる出力荷重（荷重１〜荷重９） 上記、せん断検定値が最大となる短期の設計用せん断力 |
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| ftL ftS |
長期許容引張応力度 短期許容引張応力度（＝ 1.5×ftL) |
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| fcL fcS |
長期許容圧縮応力度 短期許容圧縮応力度（＝ 1.5×fcL) |
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| C | 許容曲げ応力度の補正係数、 1.0 で固定 | ||||||
| fb1 fb2 |
fb1＝89000×Af／lb･ ｈ 【Ｈ形・溝形鋼等強軸回り】、それ以外はftｌに同じ fb2＝F × { 2/3-4/15C(λb/Λ)2 } Λ：限界細長比 【Ｈ形・溝形鋼等強軸回り】 |
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| fbL fbS |
長期許容曲げ応力度（＝max[ fb1 , fb2 ] ） 短期許容曲げ応力度（＝ 1.5×fbL) |
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| fsL fsS |
長期許容せん断応力度 短期許容せん断応力度（＝ 1.5×fsL) |
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| σcL σcS |
長期圧縮・引張応力度＝ NL/A 曲げ検定値が最大となる短期圧縮・引張応力度＝ NSd/A |
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| σbL σbS |
長期曲げ応力度＝ ML/Z 曲げ検定値が最大となる短期曲げ応力度＝ MSd/Z |
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| τL τS |
長期せん断応力度＝ QL/As せん断検定値が最大となる短期せん断応力度＝ QSd/As |
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| σc/fc+σb/fb | 長期曲げ検定値 、 短期曲げ検定値 | ||||||
| τ/fs | 長期せん断検定値 、 短期せん断検定値 | ||||||
| 中央撓み | はり中央の撓み 下式参照 | ||||||
| 横補剛（均等） | SS400相当(F≦235) (λy-170)/20λy=L/iy 上記以外 (λy-130)/20 iy：部材座標系y方向の断面二次半径 |
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| 判定結果 | 検定値が 1.0 以下の場合は「OK」、1.0 を超える場合 「NG」 | ||||||
はりの中央部撓み(部材座標系z方向)は参考値として、両端の曲げモーメントから荷重が等分布荷重であると仮定した場合の略算値を計算しています。
δyo ＝ ５Ｍyｏ・Ｌ2／４８Ｅ・Ｉy−（Ｍy１＋Ｍy２）Ｌ2／１６Ｅ・Ｉy
ここに、Ｍyｏ：単純はりとした場合の中央曲げモーメント（部材座標系y軸回り）
Ｍy１，Ｍy２： i 端及び j 端の曲げモーメント（部材座標系y軸回り）
Ｌ，Ｅ，Ｉy：部材長、ヤング係数及び断面二次モーメント（部材座標系y軸回り）
ここでの出力は参考値です。